Анатолий Лихницкий
RX – корректор.
Проделайте такой опыт. Отключите в своем предусилителе RC-цепь (см. рис. 1), которая отвечает за корректирование усиления по стандарту RIAA, затем прослушайте несколько ваших любимых Lp. В первые мгновения звучание покажется завышенным и даже резким, однако минут через десять вы привыкаете к тональному дисбалансу. Когда он перестанет беспокоить, снова включите коррекцию. Тогда вы заметите, что звук стал “тухлым”, мутным, слегка “корявым” и грубоватым, что пропали энергичность, тонкая динамическая нюансировка, особенно в верхнем регистре, а бас сделался “ватным”. Частично эти наблюдения я обнародовал в “АМ” № 3(4) 95, с. 71.
Сначала я подумал, что подъем верхов и ослабление баса способствуют лучшему усвоению музыки, так как уменьшает маскировку высоких частот более низкими, однако позже у меня возникла совсем другая гипотеза: в ухудшении звучания виноваты конденсаторы, используемые в корректирующей цепи. Тогда я отслушал многие конденсаторы отечественного, а также зарубежного производства, и, хотя по звучанию они отличались, в их разноголосице я заметил “почерк” диэлектрика. Этот почерк представлен в таблице.
|
Диэлектрик |
Тип конденсатора советского производства |
Звуковой почерк |
|
лавсан |
К73 |
Грубость звучания Резкость в верхнем регистре |
|
Поликарбонат |
К77 |
Ясность в области низких частот, “корявость” высоких |
|
Полистирол |
К71 |
Тонкая, но искусственная детальность высоких частот |
|
Полипропилен |
К78 |
Ясность во всем диапазоне звуковых частот и одновременно грубоватость звучания |
|
Фторопласт |
К72 |
Яркость в сочетании с “вязкостью” звучания |
|
Бумага, пропитанная маслом |
МБГ |
Недостаточная ясность, тусклость звучания |
|
Слюда |
СГМ |
Ясность высоких в сочетании с некоторой искусственностью звучания средних и низких частот |
Конечно, в конденсаторе кроме диэлектрика есть еще проводники, а также десятки метров фольги, чаще всего алюминиевой. Да и “голосом” резисторов, оказавшихся в составе корректирующей цепи, не стоит пренебрегать. И все же в ансамбле элементов этой цепи диэлектрик конденсаторов, безусловно, солирует.
Эксперименты с диэлектриками я приостановил сразу, как только прослушал корректирующую цепь с воздушными конденсаторами. Правда, последний эксперимент оказался непростым. Чтобы его осуществить, пришлось достать, естественно из чулана, два блока переменных конденсаторов от старых немецких радиоприемников. К тому же сравнительно небольшая емкость одной секции конденсатора (около 500 пФ) и ее чудовищные габариты стали причиной появления на выходе корректора сильнейшего фона переменного тока. К сожалению, с этой проблемой полностью справиться не удалось.
И все-таки результат прослушивания “воздушной” корректирующей RC-цепи превзошел мои ожидания. Оказалось, что наполненная воздухом цепь совсем не портит звучание. Оно остается таким же детальным, ясным, утонченным и энергичным, как и без RC-цепи. Кстати, и эффект “тухлости” полностью исчез.
Итак, я окончательно убедился, что главным источником зла в корректоре является диэлектрик конденсаторов корректирующей цепи.
Находясь под сильным впечатлением от результатов этого чистейшего эксперимента, я решил разобраться с физическими процессами, происходящими в диэлектрике. Мне захотелось понять, почему он так заметно влияет на характер звучания и почему это влияние в наибольшей степени проявляется именно в конденсаторах корректирующей цепи. Ведь и раньше я не раз убеждался, что при включении конденсаторов в другие места тракта влияние диэлектрика сказывалось на звучании значительно меньше[1].
Что касается объяснения на уровне физики влияния диэлектрика на звук, то на сегодняшний день я имею только гипотезу. В теорию она превратится тогда, когда кто-то защитит на эту тему докторскую диссертацию. Суть гипотезы состоит в следующем.
В отличие от конденсаторов, применяемых в качестве переходных или блокирующих источник питания (в которых переменная составляющая напряжения между обкладками удерживается почти равной нулю), конденсаторы корректирующей RC-цепи (см. рис. 1) работают в режиме непрерывного изменения действующего между его обкладками напряжения. А значит, в диэлектрике конденсаторов на атомном и молекулярном уровне активизируются процессы, которые в других цепях тоже наблюдаются, но в более ослабленном виде. По существу, именно эти процессы превращают конденсатор в далекий от идеала элемент звукового тракта.
Среди них первое место занимает динамическая нейтрализация действующих на обкладках конденсатора зарядов[2]. Нейтрализация возникает в результате ориентирования вдоль силовых линий электрического поля диполей, то есть поляризованных атомов, молекул, конгломератов молекул диэлектрика и т.п. Понятно, что для конструкторов такая нейтрализация является желательной, ведь она в сотни раз увеличивает полезную емкость проектируемых конденсаторов. Но за всякую пользу полагается платить.
Когда между обкладками конденсатора действует переменное напряжение, мириадам диполей в диэлектрике, чтобы успеть занять правильную позицию, приходится непрерывно вертеться. И тогда они начинают вести себя, как религиозные фанатики: с одной стороны, они единодушны, а с другой – проявляя нерасторопность, хаотически мешают друг другу. Взаимомешающие и, как следствие, нелинейные и инерционные взаимодействия диполей
[1, 2] проявляются всякий раз, когда электрическое напряжение между обкладками конденсатора имеет повышенную изменчивость. В результате этой злополучной нейтрализации конденсатор с диэлектриком, особенно когда он используется в корректирующей цепи, оказывается источником почти не зависящих от частоты инерционно-нелинейных искажений.
Об особой опасности таких искажений для восприятия музыки меня уже предупредил
Н. Винер [3]. Они подобны раку. Ни человеческое ухо, ни измерительные приборы не в состоянии вычленить эти искажения из музыкального сигнала, да и в синусоидальном сигнале их не так просто обнаружить; по этой причине о наличии инерционно-нелинейных искажений музыкального сигнала и об их источниках часто приходится только догадываться.
Так, например, среди аудиофилов широко распространено поверье, что ограничение полосы воспроизведения на частоте 500 кГц хорошо заметно на слух. Поскольку разумных объяснений этому феномену, с моей точки зрения, не существует, пришлось увязать его с образованием в диэлектрике ограничивающих полосу конденсатора среднечастотных инерционно-нелинейных искажений [4]. Кстати, мое предположение полностью подтвердилось в экспериментах с воздушными конденсаторами.
Потеряв всякую надежду, подобрать для
RIAA-коррекции не портящие звук конденсаторы, в 1994 году
я решил построить предусилитель с использованием RL-корректирующей
цепи (см. рис.2).
Идея была не нова. Начиная с 1970-х годов, японские самопальщики не раз публиковали конструкции RL-корректоров. Почему японцы предпочитали тогда RC- корректорам более сложные в изготовлении RL-корректоры, пока никто не объяснил. Восполнить этот пробел придется мне.
Для начала сопоставим физические процессы, протекающие в RC- и RL-корректирующих цепях.
Мы уже знаем, что диполи в диэлектрике конденсаторов корректирующей RC-цепи находятся в состоянии инерционного вращения, проявляющего себя также и нелинейными электрическими эффектами.
Магнитные материалы, из которых изготовлены сердечники катушек RL-корректирующей цепи, ведут себя почти так же. Они наполнены вращающимися, только не диполями, а “ленивыми” магнитными доменами, которые стремятся сориентироваться вдоль силовых линий магнитного поля. Такое ориентирование выражается в намагниченности материала сердечника. Естественно, что способность к намагничиванию материала сердечника также желательна, так как усиливает магнитное поле, создаваемое намотанной на сердечнике катушкой индуктивности. Это усиление характеризуют магнитной проницаемостью материала сердечника. Установлено, что под действием протекающего в катушке индуктивности переменного тока магнитная проницаемость, с одной стороны, ведет себя нелинейно (вспомним о явлении гистерезиса), а с другой – по причине лености доменов, оказывается инерционной, или, как ее называют специалисты, комплексной. Представление о комплексной магнитной проницаемости было разработано еще в 1913 году [5].
Вполне естественно, что комплексная, то есть инерционная магнитная проницаемость материала сердечника катушек и нелинейность намагничивания сердечника становятся причиной образования в RL-цепи инерционно-нелинейных искажений. Тогда в чем же преимущество RL- корректирующей цепи перед RC-цепью? Оказывается, что инерционно-нелинейные искажения, возникающие в RC-цепи, почти не зависят от частоты, тогда как в случае использования RL-цепи они с повышением частоты уменьшаются. Доказательство этого утверждения мной не приводится ввиду его сложности.
И еще одно важное обстоятельство: применение RL-цепи развязывает конструкторам руки. Они получают возможность уменьшить инерционно-нелинейные искажения, применяя в катушках индуктивности сердечники большего объема, а также изготовляя их, например, из аморфного железа, или используя в них воздушные зазоры и т.п.
И все же RL-цепь – тоже не идеальное техническое решение! Ведь вероятность образования в ней ощутимых на слух инерционно-нелинейных искажений не исключена.[3]
Свои предположения я решил проверить опытным путем на сделанном мной RL-корректоре. При первом его прослушивании выяснилось, что опасения мои были преувеличенными. По энергичности, динамике, ясности звучания и открытости высоких частот, а также по артикуляции баса он превзошел корректор, в котором применялись RC-цепь.
Находясь под сильным впечатлением от звучания нового корректора, я недоумевал, почему этим техническим решением не воспользовалась передовая западная аудиопромышленность? После этого минуло уже семь лет, я помудрел и таких глупых вопросов больше не задаю.
Предсказанные звуковые эффекты, которые я связывал с образованием в RL-корректоре низкочастотных инерционно-нелинейных искажений, были мной также замечены. Они выразились в едва ощутимой неестественности звучания глубокого баса. И тогда я решил не останавливаться и продолжил поиски.
Озарение нашло на меня неожиданно, в тот период, когда я изучал довоенные работы ученых немцев с фирмы “Telefunken”. А не использовать ли индуктивности рассеяния, действующие на выходе обмоток трансформатора, в качестве элементов корректирующей цепи! Заметьте, это было настоящее озарение, которое настигло меня мгновенно. Возник некий прорыв барьера очевидности, тогда как над осмыслением преимуществ этой идеи и над ее реализацией пришлось долго и серьезно ломать голову.
Моя работа в этом направлении продолжалась около двух месяцев. Рожденный в итоге аппарат из-за “не очевидности” примененных в нем индуктивностей был назван мной
RX-корректором. Его схема приведена на рис. 3.
|
Параметры RX-корректора (по IEC 268-15) |
|
|
Номинальная ЭДС источника |
5 мВ |
|
ЭДС источника, соответствующая перегрузке входа (на частоте 1000 Гц) |
130 мВ |
|
Номинальное выходное напряжение |
0,5 В |
|
Выходное сопротивление |
6 кОм |
|
Сопротивление нагрузки выхода |
|
250 кОм
Сердцем нового корректора стал Х-трансформатор.
Именно в нем вместе с нагрузочными резисторами происходит корректирование
АЧХ по стандарту RIAA (см. рис.4). Оно достигается в результате сложения
сигналов двух включенных последовательно вторичных обмоток трансформатора II
и III, причем, каждая из обмоток формирует определенный,
включающий один полюс участок АЧХ. Такой полюс образуется в результате
взаимодействия индуктивностей рассеяния, действующих на выходах вторичных
обмоток с нагрузочными резисторами. У вторичной обмотки II
это резистор R9, а у
обмотки III – R10
На выходе обмотки III полюс возникает на частоте 50 Гц. Выше него АЧХ падает с наклоном 6 дБ/окт до частоты нуля 500 Гц. На этой частоте АЧХ переходит в плоский участок, формируемый на выходе обмотки II, который, достигнув частоты полюса2120 Гц, опять же переходит в падающий участок с наклоном 6 дБ/окт.
Частота нуля 500 Гц образуется, когда коэффициент трансформации на обмотку III в 9 раз больше, чем на обмотку II.
Теперь, когда принцип действия RX-корректора понятен, остается только реализовать требуемые для формирования полюсов АЧХ индуктивности рассеяния.
Полюс на частоте 2120 Гц получается без особых усилий. Забегая вперед, замечу, что для этого достаточно намотать вторичную обмотку II поверх первичной обмотки I. Сложнее сформировать полюс на частоте 50 Гц. Ведь для этого действующая на выходе обмотки III индуктивность рассеяния (вновь забегаем вперед) должна быть порядка 20 Гн.
Как получить столь большую индуктивность рассеяния? В мучительных поисках ответа на этот вопрос мне пришлось решать задачу, противоположную той, которую ставили перед собой трансформаторщики всего мира. Требовалось не уменьшать, а существенно увеличивать индуктивность рассеяния. Стало быть, для меня наступил момент действовать так, как когда-то полководец в фильме “Фан-фан-Тюльпан”, который отдал приказ своему войску: “Повернуться к противнику задом! ”
Именно таким образом удалось создать Х-трансформатор, однако сначала зададим его основные электрические параметры.
1. Требуемую для получения заданной граничной частоты корректора индуктивность первичной обмотки (обмотки I) определяем по формуле:
Гн,
(1)
где 
– внутреннее сопротивление лампы EL34
в триодном режиме, Ом (=800 Ом);
– оптимальное сопротивление
нагрузки триода, Ом (
Ом);
– заданная нижняя граничная частота
трансформаторного каскада, Гц
(примем = 1,63 Гц).
2. Коэффициенты трансформации К2 иК3 на выходах вторичных обмоток II и III выбираем такими, чтобы RX-корректор на частоте 1000 Гц в соответствии с IEC 268-15 [6] обеспечивал усиление равное 100.
Так как сигнал с частотой 1000 Гц приходится на плоский участок АЧХ, формируемый обмоткой II, то усиление корректора определяем на выходе этой обмотки.
Приняв во внимание[4] (см.
рис. 3) то, что усиление по напряжению первого каскада корректора на лампе EF86
равно 90, а следующего за ним каскада, работающего на лампе EL34
(в триодном режиме с анодной нагрузкой
), равно 7,8, находим коэффициенты
трансформации. С выхода обмотки II K2 = 0,141, а с выхода
обмотки III K3 = 0,141 
9 = 1,27.
3. Определяем минимально допустимое сопротивление
нагрузки обмоток II и III. Условимся, что приведенное к первичной обмотке Х-трансформатора
общее сопротивление нагрузки не должно быть менее, чем 2 (то есть > 1600
Ом), причем вклад сопротивлений нагрузки обеих вторичных обмоток в нагрузку
каскада должен быть примерно одинаковым, тогда:
K22 
Ом,
К32 
Ом.
4. Находим значения индуктивностей рассеяния, которые должны действовать на выходах обмоток II и III по формуле:
, (2)
где 
– действующая на выходе вторичной
обмотки индуктивность рассеяния, Гн;
– частота полюса RIAA-коррекции,
Гц;
- сопротивление, включенное
последовательно с индуктивностью рассеяния . В это сопротивление входят
приведенные ко вторичной обмотке внутреннее сопротивление EL34,
а также сопротивления первичной и вторичной обмоток (
обм.)
трансформатора, Ом.
Для обмотки II:
K22 + 
+
.
Для обмотки III:
K32 + 
.
Сопротивления обмоток нам пока не известны, поэтому учтем их
в сопротивлении 
как его увеличение примерно на 10%.
В этом случае в соответствии с формулой (2):
мГн,
Гн.
Теперь мы подошли к главному: к определению конструктивных параметров.
Х-трансформатора. Индуктивность рассеяния
, которая действует на выходе
обмотки II, получается, как я уже написал, посредством укладки этой
обмотки на первичную. При этом конструктивные параметры обмоток I и
II рассчитываются по известной эмпирической формуле
[6]:
, (3)
где 
– средняя длина витка обмоток I и
II трансформатора, м;
– число витков обмотки II;
– ширина обмоток, м;
– толщина изолирующей прокладки
между обмотками I и II, м;
и 
– толщины обмоток I и
II трансформатора, м;
= 0,8 (для нечередующихся обмоток).
Заметим, что формула (3) не включает параметров
магнитного сердечника (средней длины магнитной силовой линии, сечения и
магнитной проницаемости), а это значит, что является идеальной индуктивностью,
которая свободна от инерционно-нелинейных эффектов, вызываемых изменением
магнитных сердечников.
Следующий шаг – конструирование той части
трансформатора, которая обеспечивает действующую на выходе обмотки III
индуктивность рассеяния 
= 21,7 Гн. Традиционным способом,
то есть пользуясь соотношением (3) с разумными габаритами Х-трансформатора.
Эту задачу не решить. Поэтому пришлось снова призвать на помощь озарение. Чтобы
его приблизить, я попробовал ясно представить себе, что индуктивность рассеяния
образуется только тогда, когда не весь магнитный поток, создаваемый первичной
обмоткой, пронизывает вторичную [8], то есть, не достигнув ее, он, скорее всего
по воздуху, должен возвращаться обратно. А что если соорудить искусственный
канал (некий магнитопровод), по которому часть магнитного потока, создаваемого
первичной обмоткой, пройдет мимо вторичной?
Это ничтожно малое, но, как оказалось, очень ценное озарение снизошло на меня опять же мгновенно. За ним, как всегда, последовала кропотливая и нудная работа.
Необходимо было предусмотреть в конструкции трансформатора искусственный обходной канал для части магнитного потока. Представить его было непросто, поэтому пришлось открыть в себе второе дыхание, а также воспользоваться безразмерной величиной, так называемым коэффициентом связи k, который равен отношению магнитного потока, охватывающего первичную и вторичную обмотки трансформатора, к полному потоку, создаваемому первичной обмоткой. Дело в том, что этот коэффициент в простой форме связывает индуктивность первичной обмотки и отнесенную к обмотке III индуктивность рассеяния трансформатора [8]:
К32.
(4)
Поскольку 
и нами заданы, “перевернув”
эту формулу, можно легко определить значение
:
К32 
.
С физической точки
зрения =
0,87 означает, что 13% магнитного потока первичной обмотки трансформатора (хотя
и это не мало) следует направить мимо вторичной. Твердо сформулировав это
положение, я приблизился к моему следующему ничтожно малому озарению – сделать
разветвление магнитных потоков непосредственно в Ш-образном сердечнике
трансформатора. Для этого (см. рис. 5) обмотки I и III я решил расположить
отдельно друг от друга, причем не на центральном стержне магнитопровода, как
это обычно делается, а на боковых стержнях. В этом случае часть магнитного
потока обмотки I, так и не достигнув обмотки III, замыкается через центральный
стержень и специально сделанный в нем зазор.
Теперь остается только определить
ширину зазора. Для этого коэффициент связи представим в виде соотношения
магнитных сопротивлений[5]
, 
, 
участков магнитопровода
(см. рис. 6) Х-трансформатора:
. (5)
Выразим магнитные сопротивления этих участков магнитопровода через магнитные параметры сердечника по формуле [9]:
, (6)
где 
– средняя длина пути магнитного
потока через участок магнитопровода, м;
– площадь сечения участка магнитопровода
(зазора), м2;
- магнитная постоянная (m0 = 1,256 х 10-6 Гн/м);
- эквивалентная магнитная
проницаемость материала магнитопровода при постоянном токе в первичной обмотке
трансформатора[6].
Заменим в выражении (5) на
, – на
, а магнитное
сопротивление зазора на
, а также введем в него характерные
для типового
Ш-образного сердечника соотношения:
, а
. В результате
получим простую формулу для расчета зазора:
. (7)
Для Х-трансформатора, у
которого =
0,87, =
450 и 
=
0,1 м (последнее значение можно считать типовым для рассматриваемого нами
случая) зазор равен:
м.
Комментарий
Чтобы расчетные соотношения, которые я привел выше, не показались чересчур сложными, в них опущены некоторые детали.
Например, в расчете не учтены два помеченных крестиками на рис. 6 небольших зазора, которые обеспечивают нормальную работу магнитопровода Х-трансформатора в режиме протекающего через его первичную обмотку анодного тока лампы EL34. Не приняты во внимание междувитковые емкости обмоток трансформатора. Хотя при практическом создании Х-трансформатора на них следует обратить внимание. Необходимо, чтобы эти емкости в сочетании с индуктивностями рассеяния не ограничивали полосу звуковоспроизведения на выходе обмотки II ниже 20 кГц, а на выходе обмотки III – ниже 5 кГц.
Из-за упрощений формул рассчитанные
с их помощью индуктивности рассеяния имеют погрешность, которая иногда может
достигать ± 15%. Однако эта погрешность не
должна стать помехой при установке полюсов на АЧХ корректора. Такую установку
можно сделать точно, подбирая значения резисторов и/или
.
Значения частот полюсов и нулей на АЧХ корректора остаются неизменными до тех пор, пока сопротивление нагрузки корректора имеет значение не менее 250 кОм.
Размеры магнитного сердечника, количество витков обмоток и диаметр проводов для
Х-трансформатора читатель сможет выбрать самостоятельно, применив стандартные методики [10,11].
Формула озарения
Ключевая идея RX-корректора – это использование индуктивностей рассеяния трансформатора в качестве корректирующих АЧХ элементов. Большая индуктивность рассеяния, например участвующая в формировании нижнего полюса АЧХ, получена в результате направления части магнитного потока, создаваемого первичной обмоткой, по искусственному пути, проходящему мимо вторичной обмотки.
С этой целью использован Ш-образный сердечник, на боковых стержнях которого, то есть отдельно друг от друга, расположены первичная и вторичная обмотки трансформатора, при этом часть создаваемого первичной обмоткой магнитного потока обходит вторичную обмотку через центральный стержень сердечника и имеющийся в нем воздушный зазор.
Преимущество RX-коррекции перед RL-коррекцией, говоря сухим техническим языком, я связываю с ослаблением зависимости задействованных в ней индуктивностей от магнитных параметров сердечника.
Индуктивность рассеяния, действующая на выходе обмотки II и отвечающая за диапазон частот от 500 Гц до 20 кГц, как видно из соотношения (3), от магнитных параметров сердечника не зависит.
В некоторой зависимости от параметров находится действующая на выходе обмотки III индуктивность рассеяния, которая и отвечает за диапазон частот ниже 500 Гц. Однако упомянутая зависимость оказывается меньшей, чем та, которую мы наблюдаем в обычных катушках индуктивности.
Чтобы убедиться в этом, сопоставим классическую формулу для расчета индуктивности обмотки III:
(8)
(где 
– число витков обмотки III), с
выведенной из соотношений (4), (5) и (8) формулой, которая служит для расчета
индуктивности рассеяния на выходе обмотки III:
.
Так как 2(+)>>, то:
. (9)
Сопоставив формулы (8) и (9), мы убеждаемся,
что индуктивность
находится в прямой зависимости от
магнитной проницаемости материала сердечника, тогда как индуктивность рассеяния зависит
от этой проницаемости в 
раз меньше. В нашем примере она
меньше приблизительно в 27 раз.
Кроме того, магнитная индукция[7]
в отвечающем за индуктивность рассеяния стержне сердечника составляет примерно
6,5% от индукции, действующей в его боковых стержнях. То есть ответственный за
образование индуктивности рассеяния центральный стержень работает в
более легком режиме, чем стержни, задействованные для трансформации сигнала от
первичной ко вторичной обмотке.
¨¨¨
Принципиальная
электрическая схема изготовленного мною RX-корректора несколько
отличается[8] от
показанной на рис. 3. Отличие объясняется тем, что он предназначен для
управляемого корректирования АЧХ грамзаписей на 78 об/мин. К тому же он
изготовлен на малодоступных лампах, сердечниках трансформаторов и других деталях,
произведенных фирмой “Telefunken” в 30-40-е годы, а также на магическом шасси,
которое я позаимствовал у радиоприемника “D770”. Кстати, из-за всего этого мой RX-корректор
(см. рис. 7) так мало похож на современное изделие аудио промышленности. Скорее
всего он напоминает немецкого инвалида Второй мировой войны. Тем не менее этот
инвалид по энергичности и основательности звучания безоговорочно
побеждает все сравниваемые с ним современные, в том числе и ультра дорогие
корректирующие усилители. Его непобедимость я объясняю в первую очередь
действием принципа RX-корректирования. Никаких других тайн в моем корректоре, кроме
изложенных выше, нет.
И еще: я готов порадовать читателей. С применением моего RX-корректора, а также с использованием технологии кратчайшего пути музыкального сигнала я планирую в ближайшее время записать и выпустить в свет два новых компакт-диска. Их программы, как и у ранее выпущенных дисков, составлены из старых грамзаписей, а значит, у читателей появится возможность сравнить характер звучания RC-, RL- и RX-корректоров.
С использованием RC-корректора мной были записаны компакт диски: “Поет Николай Печковский”, а также “Порги и Бесс” Гершвина (в исполнении Луи Армстронга и Эллы Фицджеральд); через RL-корректор (1-й версии): “АудиоМагазин ТЕСТ-CD 1”; через RL-корректор (2-й версии с участием деталей фирмы “Telefunken”): “Федор Шаляпин" и “АМЛ ТЕСТ CD+”. (Фото RL-корректора 2-й версии помещено во вкладыше к последнему диску).
Литература
1. Jung W. G., Marsh R. Selection capacitors for optimum performance. –Part 1&2, Audio, February-March,1980, pp.52-62&50-63.
2. Хиппель А.Р. Диэлектрики и их применение. М.-Л., 1959, с.336.
3. Лихницкий А.М. Формула относительности звука. – "АМ" № 4 (33) 2000, с.155.
4. Лихницкий А.М. Ук. соч., с.151.
5. Arkadiew W. Physik. Z., vol.14, 1913, p.928.
6. Лихницкий А.М. Мощность. О параметрах согласования аудио компонентов "АМ" № 6(17) 1997, с. 96.
7. Цыкин Г.С. Трансформаторы низкой частоты. М., 1955, с.314.
8. Лэнди З., Дэвис Д., Альбрехт А. Справочник радиоинженера. М.-Л., 1961, с.373.
9. Алпатов Н.И. Ферриты в электронных схемах. М., 1962, с.9.
10. Цыкин Г.С. Ук. соч., с.369-373.
11. Лэнди Р., Дэвис Д., Альбрехт А. Ук. соч., с.384-398.